TPEE-8238芯线押出，30机（原铁氟龙机，螺缸、螺杆、机头改造），导体为绞铜36/0.044，od为0.32，外径要求0.530，押出过程偶发出胶不稳，胶料在螺杆打滑，不定期时好时坏，设备有自动比例调节功能，因为出胶不稳（降低）导致线速降速。

主机四段（195-225-235-245），均有调试各种温度验证（最高温度尝试到260无作用），无作用，螺杆也更换了几家供应商了，有懂得大神给指导下，谢谢。

进料输送段螺槽太深了，是容易打滑的，螺槽深度缩减一点。图纸的两处泄压的换成螺纹的，避免空转打滑

原机改造？导体预热和机头抽真空有没有？  若没有抽真空，可以考虑增设，或许能帮到你

guipu0702:

原机改造？导体预热和机头抽真空有没有？  若没有抽真空，可以考虑增设，或许能帮到你

抽真空对材料在螺缸内的状态没什么影响，解决不了目前的问题

你这是等距不等深的螺杆，压缩比3-3.5左右吗，给我的感觉是压缩比大，剪切效率太高，导致料太稀，原地打转。所以低转速可以生产，高转速不稳定。

2275378022:

你这是等距不等深的螺杆，压缩比3-3.5左右吗，给我的感觉是压缩比大，剪切效率太高，导致料太稀，原地打转。所以低转速可以生产，高转速不稳定。

目前的压缩比是3.5，我可以去试试调整下螺杆的压缩比。

BM螺杆肯定不行，只能用单螺纹渐变螺杆，看你这长径比应该是30:1，一般不要做这么大，25:1就可以，压缩比一般不大于3.0，出料段槽深尽量在1D左右，目前螺杆三段排列（13+12+5）可以从新考虑，此外TPEE对温度敏感，进料端温度稍低些，滤网目数不宜过大

aqhd2008:

BM螺杆肯定不行，只能用单螺纹渐变螺杆，看你这长径比应该是30:1，一般不要做这么大，25:1就可以，压缩比一般不大于3.0，出料段槽深尽量在1D左右，目前螺杆三段排列（13+12+5）可以从新考虑，此外TPEE对温度敏感，进料端温度稍低些，滤网目数不宜过大

好的

强大的AI或许可祝你一臂之力

1. 从固体输送理论看“打滑”的本质

根据达内尔-莫尔（Darnell-Mol）的固体塞输送理论，物料在螺槽中被压实成“固体塞”，依靠的是料与机筒的摩擦力（F_b）大于料与螺杆的摩擦力（F_s）。只要F_b > F_s，螺杆转动就能推动固体塞向前。

一旦发生“打滑”，意味着螺杆转动时，固体塞没有被机筒壁“抓住”向前，而是抱死在螺杆上随其空转。其直接原因就是 F_b（机筒摩擦力）急剧下降，导致驱动力不足。

2. 为什么“二段225℃”是致命伤？

你设定的主机四段为：195℃（一段）- 225℃（二段） - 235℃ - 245℃。二段温度比一段足足高出30℃，这直接违反了挤出机“平稳升温”的常规操作原则，具体危害如下：

机筒壁摩擦系数骤降：TPEE在225℃时已接近完全熔融状态（TPEE-8238其熔点为220℃）。此时，固体颗粒在二段接触到的不再是“加热的金属”，而是“附着一层熔融高分子膜的金属”。在这种润滑状态下，物料与机筒壁的摩擦系数（μ_b）从干摩擦的0.4~0.6急剧降至0.1以下。根据输送角理论，当摩擦角小于螺杆螺旋角时，物料将失去向前输送的推力。

固体床提前崩溃：固体输送理论要求物料在加料段保持完好的“固体床”形态。在二段（225℃）温度超过熔点时，固体颗粒表面迅速熔化，形成的熔融膜充当了“润滑剂”，使固体床在未被压实前就解体、塌陷。固体塞无法形成，自然无法建立有效的输送压力。

螺杆表面“抱死”效应增强：既然机筒壁打滑，物料倾向于粘附在温度相对较低（靠近冷却水）的螺杆表面。随着螺杆转动，物料只能原地打转，无法沿螺槽轴向前进，这就是典型的“抱螺杆”打滑现象。

3. 温度曲线与TPEE 8238特性的冲突

TPEE的高粘度特性：TPEE-8238是硬度82D的高粘度聚酯弹性体，其对剪切速率极其敏感。在二段过早给入高温，使得胶料提前软化，剪切生热锐减，导致熔体无法获得足够的剪切能而缺乏流动性，这进一步恶化了输送能力。

工艺原则：通常对于结晶型聚合物（如TPEE），加料段（一段）宜维持较低温度以保持刚性输送，压缩段（二段）虽需升温，但不应超过熔点过高。正确的做法是二段设定在195℃~205℃（接近熔点但低于熔点），以保持物料“半硬半软”的状态，既保证机筒壁有足够的摩擦力，又能逐步排气。你将二段设为225℃，跳过了“压缩压实”阶段，直接进入了“熔融”阶段，是工艺设置上的失误。

4.工艺调整建议

如果不更换设备，建议尝试以下修正方案来解决打滑问题：

降低二段温度：将二段设定值降至205℃~210℃。保持一段195℃不变，让物料在二段处于“粘弹态”而非完全熔融态，以维持机筒壁的驱动力。

强制冷却机筒：检查二段机筒冷却水是否通畅，必要时开启强力水冷，强制机筒内壁温度保持在200℃以下，利用温差增加物料与机筒的摩擦系数。

提高背压与喂料量：适当增加喂料螺杆转速，加大固体塞的堆积密度（即增加正压力P），即使摩擦系数降低，输送能力Q（正比于P）也能通过增加压力来补偿一部分。

检查螺杆结构：如果调整后依然打滑，需考虑螺杆是否适用于TPEE。通常需要双螺纹或带屏障段的螺杆来强制压缩物料，而非仅靠温度熔化。

所以，二段设定225℃是导致打滑的主要原因，但根源在于破坏了固体输送所需的摩擦平衡。当前最有效的补救措施是立即降低二段温度，并加强该段的水冷。

等待您的好消息！！！

sunguiming:

强大的AI或许可祝你一臂之力

1. 从固体输送理论看“打滑”的本质

根据达内尔-莫尔（Darnell-Mol）的固体塞输送理论，物料在螺槽中被压实成“固体塞”，依靠的是料与机筒的摩擦力（F_b）大于料与螺杆的摩擦力（F_s）。只要F_b > F_s，螺杆转动就能推动固体塞向前。

一旦发生“打滑”，意味着螺杆转动时，固体塞没有被机筒壁“抓住”向前，而是抱死在螺杆上随其空转。其直接原因就是 F_b（机筒摩擦力）急剧下降，导致驱动力不足。

2. 为什么“二段225℃”是致命伤？

你设定的主机四段为：195℃（一段）- 225℃（二段） - 235℃ - 245℃。二段温度比一段足足高出30℃，这直接违反了挤出机“平稳升温”的常规操作原则，具体危害如下：

机筒壁摩擦系数骤降：TPEE在225℃时已接近完全熔融状态（TPEE-8238其熔点为220℃）。此时，固体颗粒在二段接触到的不再是“加热的金属”，而是“附着一层熔融高分子膜的金属”。在这种润滑状态下，物料与机筒壁的摩擦系数（μ_b）从干摩擦的0.4~0.6急剧降至0.1以下。根据输送角理论，当摩擦角小于螺杆螺旋角时，物料将失去向前输送的推力。

固体床提前崩溃：固体输送理论要求物料在加料段保持完好的“固体床”形态。在二段（225℃）温度超过熔点时，固体颗粒表面迅速熔化，形成的熔融膜充当了“润滑剂”，使固体床在未被压实前就解体、塌陷。固体塞无法形成，自然无法建立有效的输送压力。

螺杆表面“抱死”效应增强：既然机筒壁打滑，物料倾向于粘附在温度相对较低（靠近冷却水）的螺杆表面。随着螺杆转动，物料只能原地打转，无法沿螺槽轴向前进，这就是典型的“抱螺杆”打滑现象。

3. 温度曲线与TPEE 8238特性的冲突

TPEE的高粘度特性：TPEE-8238是硬度82D的高粘度聚酯弹性体，其对剪切速率极其敏感。在二段过早给入高温，使得胶料提前软化，剪切生热锐减，导致熔体无法获得足够的剪切能而缺乏流动性，这进一步恶化了输送能力。

工艺原则：通常对于结晶型聚合物（如TPEE），加料段（一段）宜维持较低温度以保持刚性输送，压缩段（二段）虽需升温，但不应超过熔点过高。正确的做法是二段设定在195℃~205℃（接近熔点但低于熔点），以保持物料“半硬半软”的状态，既保证机筒壁有足够的摩擦力，又能逐步排气。你将二段设为225℃，跳过了“压缩压实”阶段，直接进入了“熔融”阶段，是工艺设置上的失误。

4.工艺调整建议

如果不更换设备，建议尝试以下修正方案来解决打滑问题：

降低二段温度：将二段设定值降至205℃~210℃。保持一段195℃不变，让物料在二段处于“粘弹态”而非完全熔融态，以维持机筒壁的驱动力。

强制冷却机筒：检查二段机筒冷却水是否通畅，必要时开启强力水冷，强制机筒内壁温度保持在200℃以下，利用温差增加物料与机筒的摩擦系数。

提高背压与喂料量：适当增加喂料螺杆转速，加大固体塞的堆积密度（即增加正压力P），即使摩擦系数降低，输送能力Q（正比于P）也能通过增加压力来补偿一部分。

检查螺杆结构：如果调整后依然打滑，需考虑螺杆是否适用于TPEE。通常需要双螺纹或带屏障段的螺杆来强制压缩物料，而非仅靠温度熔化。

所以，二段设定225℃是导致打滑的主要原因，但根源在于破坏了固体输送所需的摩擦平衡。当前最有效的补救措施是立即降低二段温度，并加强该段的水冷。

等待您的好消息！！！

 

  AI搜索的只能参考下，不合适的地方太多了，依然谢谢你。

螺杆压缩比太高，2-2.5可以了

用的不多，以前用过一次，就用的挤PE的杆，挤管出来的，挤压总断胶

1、先换粒子，建议先用韩国SK的，国内江阴一家也还行，其他家的我没用过，不做评价；

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